1. Caractéristiques générales

1.1. Géométrie

La géométrie est identique à celle des cas-tests SSNL119 et SDLL130 sauf pour les armatures longitudinales qui sont ici toutes identiques: il s’agit de quatre \(\mathit{HA32}\) .

Figure 1.1-a: g éométrie de la structure

NB: les armatures transversales ne sont pas prises en compte dans les calculs.

1.2. Propriétés de matériaux

Pour la modélisation A:

Pour le béton, loi de comportement de Mazars dans sa version 1D:

Partie élasticité:

\(E=3.72720E+10\) , \(\mathit{NU}=2.0E-01\) , \(\mathit{RHO}=2.40E+03\) ,

Partie non-linéaire:

\(\mathit{AC}=1.71202987\) , \(\mathit{BC}=2.01163780E+03\) , \(\mathit{BT}=1.21892353E+04\) ,

\(\mathit{BETA}=1.10\) , \(\mathit{AT}=1.00\) , \(\mathit{EPSD0}=8.20396008E-05\) ,

Pour la modélisation B:

Béton:

Module de Young: \(E=37272\mathit{MPa}\)

Coefficient de Poisson: \(\nu =0.2\)

Seuil d’élasticité en traction: \({\sigma}_{\mathrm{ft}}=3.9\mathrm{MPa}\)

Seuil d’élasticité en compression: \({\sigma}_{\mathrm{fc}}=38.3\mathrm{MPa}\)

Pour les modélisations A et B:

Loi de comportement ecro_line pour l’acier:

\(E=200000\mathrm{MPa}\) , \(\nu =0.33\) , \({\sigma}_{e}=400\mathrm{MPa}\) , \({E}_{T}=3280\mathrm{MPa}\) , \(\rho =7800\mathrm{kg}/{m}^{3}\)

Amortissement: de type Rayleigh (\(\alpha K+\beta M\) ), avec \(\text{5\%}\) sur les modes 1 et 2.

1.3. Conditions aux limites et chargements

Appui simple en \(B\) : \(\mathrm{dy}=0\)

Appui « double » en \(A\) : \(\mathrm{dx}=\mathrm{dy}=0\)

Pour éviter les modes propres hors plan, on bloque les degrés de liberté suivants sur toute la poutre: \(\mathrm{rx}=\mathrm{ry}=\mathrm{dz}=0\)

Chargement: séisme ac_s2_c_1 [Figure ], dans l’axe \(\mathit{OY}\) appliqué aux deux appuis, avec un facteur d’amplification du signal de 45.

Figure 1.3-a: a ccélérogramme ac_s2_c_1 imposé à la structure