3. Modélisation B#
3.1. Caractéristiques de la modélisation#
Cette modélisation chercher à se rapprocher du document [1] de 1999. Pour cela, la matrice de masse calculée est diagonalisée.
L’analyse modale relève les 14 premiers modes et trois analyses spectrales sont réalisées:
Combinaison SRSS
Combinaison CQC
Combinaison de type Gupta avec \(\mathit{f1}=2,80\mathit{Hz}\) et \(\mathit{f2}=11,90\mathit{Hz}\)
3.2. Grandeurs testées et résultats#
Les grandeurs testées sont les fréquences propres des 14 premiers modes les réactions aux appuis de la structure. Les tests utilisent comme références les valeurs issues d’ANSYS. Ils sont doublés de tests de non-regression avec une tolérance de \(\mathrm{1,E-6}\) .
Mode propres |
Référence Fréquences (Hz) |
Tolérance Code_Aster (%) |
1 |
2.91 |
1 |
2 |
4.39 |
1 |
3 |
5.52 |
3 |
4 |
5.7 |
3 |
5 |
6.98 |
2 |
6 |
7.34 |
2 |
7 |
7.88 |
2 |
8 |
10.3 |
1 |
9 |
11.06 |
3 |
10 |
11.23 |
2 |
11 |
11.5 |
2 |
12 |
12.43 |
2 |
13 |
13.88 |
2 |
14 |
16.12 |
1.2 |
Nœuds |
Efforts |
Référence calcul 1 (F:lbs, M:lbs-inch) |
Tolérance calcul 1 (%) |
Référence calcul 2 (F:lbs, M:lbs-inch) |
Tolérance calcul 2 (%) |
Référence calcul 3 (F:lbs, M:lbs-inch) |
Tolérance calcul 3 (%) |
1 |
\(\mathit{FX}\) |
3.13 |
60 |
3.13 |
65 |
3.25 |
130 |
1 |
\(\mathit{FY}\) |
5.44 |
22 |
5.05 |
30 |
3.4 |
90 |
1 |
\(\mathit{FZ}\) |
7.48 |
8 |
6.76 |
15 |
2.47 |
1 |
1 |
\(\mathit{MX}\) |
275.37 |
35 |
246.84 |
40 |
64.41 |
51 |
1 |
\(\mathit{MY}\) |
690.81 |
2 |
682.86 |
2 |
690.81 |
1 |
1 |
\(\mathit{MZ}\) |
209.33 |
70 |
202.85 |
80 |
185.59 |
155 |
4 |
\(\mathit{FX}\) |
24.27 |
10 |
23.98 |
12 |
23.98 |
50 |
4 |
\(\mathit{FZ}\) |
75.18 |
20 |
67.72 |
15 |
25.43 |
15 |
7 |
\(\mathit{FY}\) |
15.53 |
15 |
15.26 |
15 |
14.42 |
10 |
11 |
\(\mathit{FY}\) |
19.61 |
15 |
19.08 |
12 |
15.63 |
15 |
11 |
\(\mathit{FZ}\) |
79.99 |
15 |
77.2 |
10 |
74.41 |
5 |
15 |
\(\mathit{FX}\) |
437.58 |
1 |
437.85 |
1 |
550.84 |
1.5 |
17 |
\(\mathit{FY}\) |
48.82 |
1 |
48.05 |
1 |
39.11 |
2 |
17 |
\(\mathit{FZ}\) |
79.11 |
5 |
79.73 |
5 |
62.91 |
5 |
36 |
\(\mathit{FY}\) |
90.5 |
1 |
90.03 |
2 |
59.08 |
3 |
36 |
\(\mathit{FZ}\) |
78.39 |
10 |
79.08 |
10 |
75.67 |
3 |
38 |
\(\mathit{FX}\) |
119.47 |
5 |
121.91 |
3 |
163.36 |
7 |
38 |
\(\mathit{FY}\) |
52.78 |
5 |
52.78 |
3 |
48.38 |
2 |
38 |
\(\mathit{FZ}\) |
38.38 |
10 |
40.09 |
5 |
56.3 |
4 |
38 |
\(\mathit{MX}\) |
1404.67 |
1 |
1397.54 |
2 |
762.94 |
5 |
38 |
\(\mathit{MY}\) |
2588.19 |
5 |
2699.51 |
4 |
3701.39 |
5 |
38 |
\(\mathit{MZ}\) |
3710.18 |
5 |
3710.18 |
3 |
3429.58 |
2 |
23 |
\(\mathit{FX}\) |
214.93 |
4 |
219.71 |
2 |
238.81 |
4 |
23 |
\(\mathit{FY}\) |
105.28 |
2 |
104.16 |
3 |
40.04 |
8 |
31 |
\(\mathit{FX}\) |
10.13 |
2 |
10.2 |
1 |
9.86 |
2 |
31 |
\(\mathit{FY}\) |
24.83 |
2 |
24.97 |
2 |
17.72 |
2 |
31 |
\(\mathit{FZ}\) |
31.62 |
10 |
30.69 |
8 |
23.56 |
7 |
31 |
\(\mathit{MX}\) |
2436.08 |
10 |
2358.92 |
10 |
1763.68 |
10 |
31 |
\(\mathit{MY}\) |
282.8 |
4 |
287.99 |
1 |
306.15 |
2 |
31 |
\(\mathit{MZ}\) |
796.48 |
4 |
802.56 |
1 |
772.16 |
1 |