3. Modélisation A#
3.1. Caractéristiques de la modélisation#
439 POU_D_T
3.2. Caractéristiques du maillage#
Nombre de nœuds: 440
Nombre de mailles et type: 339 SEG2 et 6 SEG2 (DIS_T)
- Remarque
Il faut prendre garde à ordonner correctement les groupes de nœuds sur lesquels sont effectués les relevés de températures et les calculs de moyennes.
3.3. Grandeurs testées et résultats#
Afin de valider correctement le calcul de fatigue, on s’assure que les résultats des calculs mécaniques sont suffisamment proches de la référence.
Fréquences propres de la ligne vide:
Numero mode |
Référence |
Aster |
\(\text{%}\) différence |
1 |
5,059 |
5,05799 |
0,02 |
2 |
6,023 |
5,98255 |
0,67 |
3 |
6,866 |
6,86007 |
0,09 |
4 |
8,204 |
8,20337 |
0,01 |
5 |
9,733 |
9,73339 |
0,00 |
6 |
9,987 |
9,95736 |
0,30 |
7 |
16,535 |
16,4647 |
0,43 |
8 |
17,329 |
17,326 |
0,02 |
9 |
18,282 |
18,2823 |
0,00 |
10 |
19,004 |
18,996 |
0,04 |
11 |
20,271 |
20,2708 |
0,00 |
Efforts (moments) au nœud N1
N1 |
Référence |
Aster |
\(\text{%}\) différence |
||||||
Cas de charge |
\(\mathit{Mx}\) (\(\mathit{N.m}\) ) |
\(\mathit{My}\) (\(\mathit{N.m}\) ) |
\(\mathit{Mz}\) (\(\mathit{N.m}\) ) |
\(\mathit{Mx}\) (\(\mathit{N.m}\) ) |
\(\mathit{My}\) (\(\mathit{N.m}\) ) |
\(\mathit{Mz}\) (\(\mathit{N.m}\) ) |
\(\mathit{Mx}\) |
\(\mathit{My}\) |
\(\mathit{Mz}\) |
1 |
5947 |
4412,5 |
–5526 |
5985,5 |
4440,76 |
–5561,92 |
–0,65 |
–0,64 |
–0,65 |
2 |
–41084 |
–25691 |
91767,3 |
–41041,6 |
–25659,6 |
91727,2 |
0,10 |
0,12 |
0,04 |
3 |
–34253 |
–20695,4 |
83346,2 |
–34212,8 |
–20665,9 |
83307,7 |
0,12 |
0,14 |
0,05 |
5 |
–32752 |
–19577 |
81995,4 |
–32802,8 |
–19615,8 |
82041,5 |
–0,16 |
–0,20 |
–0,06 |
5 |
–40330 |
–25129 |
91089,6 |
–40335,5 |
–25133,6 |
91094,1 |
–0,01 |
–0,02 |
0,00 |
6 |
–34565 |
–20927,8 |
83624,6 |
–34565,3 |
–20928,5 |
83624,3 |
0,00 |
0,00 |
0,00 |
7 |
–42718 |
–26884 |
93803,2 |
–42664,3 |
–26845,2 |
93752,5 |
0,13 |
0,14 |
0,05 |
8 |
–38457 |
–23711 |
89984,4 |
–38426,1 |
–23688,3 |
89954 |
0,08 |
0,10 |
0,03 |
10 |
–43556 |
–28408,2 |
86848,7 |
–43537,4 |
–28394,9 |
86830 |
0,04 |
0,05 |
0,02 |
12 |
–44175 |
–28868,5 |
87403,1 |
–44232,3 |
–28912,1 |
87456,1 |
–0,13 |
–0,15 |
–0,06 |
14 |
1381 |
5671 |
–3179 |
1370 |
5700 |
–3320 |
0,59 |
–0,54 |
–4,45 |
Référence |
N 1 |
Aster |
\(\text{%}\) différence |
|||
\(\mathit{Mx}\) (\(\mathit{N.m}\) ) |
\(\mid \mid {\mathit{Mx}}^{2}+{\mathit{My}}^{2}\mid \mid\) |
Cas de charge |
\(\mathit{Mx}\) (\(\mathit{N.m}\) ) |
\(\mid \mid {\mathit{Mx}}^{2}+{\mathit{My}}^{2}\mid \mid\) |
Diff \(\mathit{Mx}\) |
Diff \(\mid \mid {\mathit{Mx}}^{2}+{\mathit{My}}^{2}\mid \mid\) |
240269 |
108501 |
seisme |
239009 |
108167 |
0,52 |
0,31 |
Calculs thermiques:
Référence |
Aster |
\(\text{%}\) différence |
|
Transitoire thermique |
\(\Delta T_{1}(i,j)\) \(°C\) |
\(\Delta T_{1}(i,j)\) \(°C\) côté droit |
|
2 |
0.741 |
0.719 |
3 |
6 |
15.48 |
15.38 |
3 |
Référence |
Aster |
\(\text{%}\) différence |
|
Transitoire thermique |
\(T_{\text{moy}}(i,j)\) côté droit |
\(T_{\text{moy}}(i,j)\) côté droit |
|
2 |
1.043 |
1.8 |
73 |
6 |
5.99 |
9.34 |
56 |
Référence |
Aster |
\(\text{%}\) différence |
|
Transitoire thermique |
\(T_{\text{moy}}(i,j)\) côté coude |
\(T_{\text{moy}}(i,j)\) côté coude |
|
2 |
1.445 |
2.4 |
65 |
6 |
5.69 |
8.8 |
54 |
- Remarque
Les températures moyennes sont relativement différentes de la référence. Ceci peut être dû à la modélisation (ici axisymétrique, et \(\mathrm{3D}\) dans la note. En pratique, seule la différence de température moyenne entre le coude et le tuyau droit intervient dans le calculs des contraintes.
Finalement, le facteur d’usage total cumulé vaut:
Référence |
Aster |
\(\text{%}\) différence |
|
Nœud / Maille |
Facteur d’usage |
Facteur d’usage |
|
\(\mathit{N80}\) , \(\mathit{M1}\) |
0.00648 |
0.0079 |
22 |