3. Modélisation B#
3.1. Caractéristiques du maillage#
La géométrie est identique à la modélisation A. Le maillage représente la pièce vierge de toute fissure (elle sera représentée par la méthode X-FEM); le maillage est linéaire.
3.2. Calculs effectués#
Afin de tester les différentes possibilités offertes par la commande CALC_G_XFEM, plusieurs configurations de calculs sont mises en œuvre.
La première est le résultat de référence obtenu par chargement thermique sans état initial.
Les autres sont issues du calcul avec état initial sans chargement thermique; ils diffèrent par les valeurs des rayons du couronnes fournis à la commande CALC_G_XFEM. Comme pour la modélisation A, on teste également les facteurs d’intensité des contraintes (la référence est obtenue par POST_K1_K2_K3). On note que seul le champ de contrainte initiale aux points de gauss a été utilisé, la définition d’un champ de contrainte aux nœuds n’étant pas disponible avec X-FEM.
3.3. Grandeurs testées et résultats#
3.3.1. Grandeurs testées#
On teste la valeur du taux de restitution d’énergie résultat de l’opérateur. Ils doivent tous être égaux à une faible tolérance près.
3.3.2. Résultats#
Test des taux de restitution d’énergie et des facteurs d’intensité de contrainte:
Identification |
Référence |
Type de référence |
Tolérance |
CALC_G_XFEM |
|||
\(G\) issu du calcul thermique (CALC_G) |
“NON_REGRESSION” |
||
\(G\) avec rayons automatique (CALC_G) |
55.36 |
“AUTRE_ASTER” |
2,0% |
\(G\) avec R_INF = 2,4, R_SUP = 4,8 (CALC_G) |
55.36 |
“AUTRE_ASTER” |
2.0% |
\(G\) avec R_INF =4,228, R_SUP = 9 (CALC_G) |
55.36 |
“AUTRE_ASTER” |
3,5% |
\({K}_{I}\) avec rayons automatique (CALC_K_G) |
3574 |
“AUTRE_ASTER” |
1,0% |
\({K}_{I}\) avec R_INF = 2,4 R_SUP = 4,8 (CALC_K_G) |
3574 |
“AUTRE_ASTER” |
1,0% |
\({K}_{I}\) avec R_INF =4,228, R_SUP = 9 (CALC_K_G) |
3574 |
“AUTRE_ASTER” |
1,5% |