3. Modélisation A

3.1. Caractéristiques de la modélisation

On modélise le modèle A grâce à des éléments DIS_T

3.2. Caractéristiques du maillage

Nombre de nœuds : 2

Nombre de mailles : 3 DIS_T pour modéliser la masse (M_T_D_N), la raideur (K_T_D_L) et l’amortisseur (A_T_D_L)

3.3. Résultats

Le spectre de réponse verticale obtenu grâce à la macro-commande CALC_SPECTRE_IPM à partir de accélération verticale du noeud N02 est comparé à celui obtenu grâce au modèle B. On est dans un cas avec résolution en repère relatif (chargement mono-appui).

On effectue une vérification des valeurs de pseudo_accélération pour plusieurs valeurs d’accélération.

Noeud	Fréquence	Référence	Type de référence	Tolérance
N02	5	0.425896	“AUTRE_ASTER”	3 %
N02	10	1.44050	“AUTRE_ASTER”	3 %
N02	15	1.93754	“AUTRE_ASTER”	0,1 %
N02	20	3.39816	“AUTRE_ASTER”	0, 5 %
N02	25	1.46011	“AUTRE_ASTER”	1 %
N02	30	1.08058	“AUTRE_ASTER”	1,1 %
N02	35	1,00117	“AUTRE_ASTER”	0, 9 %
N02	40	0.929183	“AUTRE_ASTER”	0, 3 %
N02	45	0.871687	“AUTRE_ASTER”	1 %
N02	50	0.833936	“AUTRE_ASTER”	1, 9 %

On valide aussi le traitement du cas en repère absolu, par comparaison avec le résultat en relatif avec un signal d’entraînement nul.

Enfin, on valide la correction initiale (CORR_INIT=”OUI”) pour laquelle il faut une accélération initiale non-nulle. Pour cela, on va décaler en temps légèrement le signal d’entraînement: \(f(t)=\sin(2\pi 20.(t+0.00001))\) . La réponse obtenue restera donc très proche du calcul initial sans ce décalage.