Modélisation A
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Caractéristiques de la modélisation
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Pour les éléments surfaciques, on utilise des éléments DKT.

Pour les éléments linéiques, on utilise des éléments POU_D_E (Poutres d’Euler-Bernoulli).


Caractéristiques du maillage
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Le maillage utilise quadrangles pour la dalle et des segments pour les poteaux.


.. image:: images/100002010000078000000438F7BF0F6DE26138F7.png
    :width: 6.3366in
    :height: 4.2866in


.. _RefImage_100002010000078000000438F7BF0F6DE26138F7.png:


Grandeurs testées et résultats
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Les valeurs testées sont relatives à des mailles dans la même position (x,y) de chaque plancher aux différents étages. On propose de tester les valeurs du champ de ferraillage obtenues au niveau de deux points:


*   Centre de la dalle (Point désigné par ‘M’)


*   Appui du Poteau A (dont les coordonnées coïncident avec l’origine du repère global de l’étude)

Pour le point ‘M’, on propose d’évaluer, pour les différentes 7 combinaisons de calcul (ainsi que pour les deux configurations supplémentaires ‘COMB_DIME_ACIER’ et ‘COMB_DIME_ORDRE’), la composante DNSXI du champ de ferraillage.

Pour le point ‘A’, on propose d’évaluer, pour les différentes 7 combinaisons de calcul (ainsi que pour les deux configurations supplémentaires ‘COMB_DIME_ACIER’ et ‘COMB_DIME_ORDRE’), la composante AZI du champ de ferraillage.


.. csv-table::

    "**Identification**", "**Valeur c** alculée (cm2)"
    "Point :math:`M` - :math:`\mathit{DNSXI}` / Cas‘elu1’", "25.078"
    "Point :math:`M` - :math:`\mathit{DNSXI}` / Cas ‘elu2’", "17.342"
    "Point :math:`M` - :math:`\mathit{DNSXI}` / Cas ‘elu_acc’", "13.527"
    "Point :math:`M` - :math:`\mathit{DNSXI}` / Cas‘els1’", "19.384"
    "Point :math:`M` - :math:`\mathit{DNSXI}` / Cas ‘els2’", "13.659"
    "Point :math:`M` - :math:`\mathit{DNSXI}` / Cas ‘els_qp1’", "26.012"
    "Point :math:`M` - :math:`\mathit{DNSXI}` / Cas ‘els_qp2’", "10.347"
    "Point :math:`M` - :math:`\mathit{DNSXI}` / Cas ‘COMB_DIME_ACIER’", "26.012"
    "Point :math:`M` - :math:`\mathit{DNSXI}` / Cas ‘COMB_DIME_ORDRE’", "6"



.. csv-table::

    "**Identification**", "**Valeur c** alculée (cm2)"
    "Point :math:`A` - :math:`\mathit{AZI}` / Cas‘elu1’", "4.192"
    "Point :math:`A` - :math:`\mathit{AZI}` / Cas ‘elu2’", "10.210"
    "Point :math:`A` - :math:`\mathit{AZI}` / Cas ‘elu_acc’", "5.573"
    "Point :math:`A` - :math:`\mathit{AZI}` / Cas‘els1’", "-1"
    "Point :math:`A` - :math:`\mathit{AZI}` / Cas ‘els2’", "-1"
    "Point :math:`A` - :math:`\mathit{AZI}` / Cas ‘els_qp1’", "-1"
    "Point :math:`A` - :math:`\mathit{AZI}` / Cas ‘els_qp2’", "-1"
    "Point :math:`A` - :math:`\mathit{AZI}` / Cas ‘COMB_DIME_ACIER’", "10.210"
    "Point :math:`A` - :math:`\mathit{AZI}` / Cas‘COMB_DIME_ORDRE’", "2"


On note en particulier pour les mesures au niveau de l’appui A du poteau, une incapacité de l’algorithme de calcul de ferraillage d’aboutir à un ferraillage de dimensionnement à l’ELS (correspondant aux valeurs ‘-1’) . Ceci est du au fait que, le poteau étant sollicité en Flexion Déviée, la méthode actuellement implémentée est un algorithme itératif basé sur la vérification de l’inéquation de Bresler.

On est conscient qu’il s’agit d’une méthode ‘simplifiée’ et qui a ses limites, comme on peut s’en apercevoir au niveau des mesures ci-dessus. Une piste d’amélioration de l’opérateur de calcul de ferraillage sera d’introduire une méthode de calcul de ferraillage directe et déterministe pour le cas en flexion déviée (avec un axe neutre incliné).